服務熱線
0531-85551379
全國統一服務熱線：
13964004656
溫 度 測 量
更新日期：2012-12-24瀏覽：7285次
2.1 溫標與測溫方法
2.1.1 溫度標尺（溫標）
1）溫度與溫標：
l 溫度：衡量物體冷熱程度的物理量，是物體分子熱運動平均動能的標志。
l 溫標：衡量溫度高低的標尺，是表示溫度數值的一套規則。
2）經驗溫標
l 攝氏溫標：在標準大氣壓下，以水的冰點為0度，水的沸點為100度，兩固定點之間等分100份，每份為攝氏1度，記為1°C。（1740年瑞典人攝爾塞斯Celsius）
l 華氏溫標：標準大氣壓下，水的冰點為32度，水的沸點為212度，兩固定點中間等分180份，每份為華氏1度，記為1°F。（1714年德國人華倫凱特Fahrenheit）
｛zui初建立時以水銀作為測溫介質，把氯化銨與水的混合物的溫度定為0度，人的體溫定為100度，按水銀的膨脹程度分成100等份，每份為華氏1度｝
l 兩種溫標的關系：
2-1
l 這種溫標的缺點：溫標本身依賴于物質本身的特性，分度的任意性無法滿足測溫技術的發展需求。
l 解決：尋求一種不依賴于物質本身特性的新溫標。
3）熱力學溫標
在卡諾循環中，卡諾機在高溫熱源T1和低溫熱源T2之間交換熱量，其中從高溫熱源吸收熱量Q1,向低溫熱源放熱Q2。則有
2.2
可見，溫度只與熱量有關，與物質無關，從而避免了分度的任意性。以此建立的溫標稱為熱力學溫標。熱力學溫度（也稱溫度）用符號T表示，單位為開爾文，符號K。
熱力學溫度的定義中以水的三相點作為273.16，再取1／273.16定義為1K。
4）理想氣體溫標
由于卡諾機為理想熱機，實際上并不存在。復現熱力學溫標可從與卡諾定理等效的理想氣體狀態方程入手。用波意爾—馬略特定律制成氣體溫度計，解決了熱力學溫標的實現問題。
5）實用溫標（溫標）
由于氣體溫度計制造和使用都很復雜，不宜實用，故只用來夫現熱力學溫標。1927年第七屆計量大會開始制定了以熱力學溫標為基礎的能用公式表示、便于實際應用的協議溫標—溫標（ITS-27）,后幾經修改成為ITS-48/ITS-68/ITS-90。
1990年溫標是國內目前使用的溫度標準。包括三方面的內容：溫度單位的定義；定義固定溫度點的方法和復現固定溫度點的方法。
2-3
2.1.2 測溫方法分類
兩大類 接觸式：體積膨脹式、壓力表式、熱電偶、熱電阻等
非接觸式：輻射式、光電式等
2.2 接觸式測溫
2.2.1 膨脹式與壓力式溫度計
1）膨脹式
l 玻璃管溫度計（液體膨脹式）
原理：基于液體在透明玻璃外殼中的熱脹冷縮作用。
結構：感溫包（球型或圓柱形液體貯囊），毛細管，溫度標尺。
內標式 圖2.5
| 圖2.6 |
外標式
特殊結構 圖2.7，2.8
數量關系：
2-4
其中： L—溫度計的靈敏度（對應刻度每1°C，液體在毛細管中的長度）；
—液體在0~100°C間的視膨脹系數；
V0—液體貯囊的容積；
S—毛細管的橫截面積。
[液體在玻璃內的視膨脹系數：液體的平均體膨脹系數（）與玻璃的平均體膨脹系數（）之差。（可通過試驗或查表取得，如P41 表2.3）]
提高靈敏度的方法：升高和V0（過大有熱惰性），降低S（過小易堵或上升不均勻）。
l 雙金屬溫度計（固體膨脹式）
原理：利用線膨脹系數差別較大的兩種金屬材料制成雙層片狀元件，當溫度變化時使自由端產生位移，用位移標識溫度。
結構： 如圖2.9，圖2.10
特點：簡單，價低，抗震動和沖擊，精度稍差。
2）壓力式溫度計
原理：利用密封在容器中的工質受熱后體積變化引起的壓力變化來指示溫度。
結構：測溫包+壓力計（刻度成溫度示值），冰箱測溫或如圖2.11
2.2.2 熱電偶溫度計
1）熱電現象（塞貝克效應1821年）：
兩種不同材料的導體（或半導體）A和B構成閉合回路，當兩個接觸端溫度T1>T2時，回路中將產生電勢，這種現象稱為熱電現象。
l 產生的電勢稱為熱電勢；
l AB構成的閉合回路稱為熱電偶；圖2.12
l T1為測量端（熱端、工作端），T0稱為參比端（冷端、自由端）。
2）熱電現象產生的原因：
物理學指出，熱電勢由接觸電勢和溫差電勢組成。
l 接觸電勢：由于導體材料內部自由電子密度不同，當兩種不同導體相互接觸時接點處產生的電勢。（自由電子從密度大的導體擴散到密度小的導體中，失去電子的導體呈陽性，獲得電子的導體呈陰性，因此又形成了一個內部電場，此電場阻礙自由電子的進一步擴散運動。當電場力與擴散力達到平衡時，接點處形成一定的電位差——即：接觸電勢也叫珀爾帖電勢。
圖示見圖2.13（分清三個方向：內部電場、內部電壓降和外部電勢）
l 接觸電勢的數值：
2-5
式中：
k—波爾茲曼常數1.38´10-23 J／K
T—接點溫度
e—單位電荷數，4.802´10-10靜電單位
NA、NB—導體A、B在溫度T時的自由電子密度
結論：接觸電勢是接點溫度的函數，與兩種導體的性質有關。
l 溫差電勢：同種材料導體由于兩端溫度不同產生的熱電勢。（溫度高的一側自由電子能量大，因此電子擴散時從高溫端移向低溫端的數量多，返回的數量少，形成的內部電場力與擴散力平衡時，導體呈電性，產生溫差電勢—也叫湯姆遜電勢）
圖示見圖2.14（分清三個方向：內部電場、內部電壓降和外部電勢）
l 溫差電勢的數值：
2-6
式中：
—湯姆遜系數，表示溫差為1℃時所產生的電動勢，它與材料的性質有關。
—只與導體性質及溫度有關，與導體長度、截面積及溫度分布無關。
3）熱點偶回路的總電勢：
溫差電勢與接觸電勢的綜合效應。
設T>T0，NA>NB
如圖2.15
2-7
即：
2-8
Ø 若電極A、B為同一種材料（NA＝NB，），則無論溫度如何，回路總電勢始終為0；
Ø 若T＝T0，則無論電極A、B材料是否相同，回路總電勢始終為0。
Ø 熱電偶產生熱電勢的條件——不同材料且接點溫度不同。
l 等效表達形式1：
2-9
Ø 熱電勢是溫度函數之差，而不是溫差的函數；
Ø 若T0恒定，則熱電勢與T呈一一對應關系；
Ø 熱電勢大小只與導體材質和接點溫度相關，而與形狀、接觸面積無關；
Ø 熱電極的極性規定，電子密度大的電極為正；熱電勢符號中電極和溫度順序互換一次，電勢變一次符號；
l 等效表達式2：
2-10
Ø 2-11
| 證明： |
4）熱電偶的基本定律
l 均質導體定律
Ø 均質導體：沿導體長度方向各部分化學成分均相同的導體。
Ø 定律：由一種均質導體所組成的閉合回路，不論導體的截面積如何及導體各處溫度分布如何，都不能產生熱電勢。
Ø 作用：熱電偶必須采用兩種不同材質的導體構成（制造）；
若兩種導體組成的閉合回路產生熱電勢，材料非均質（冶煉）；
若材料局部不均勻將產生附加熱電勢（及時檢修，防腐）；
l 中間導體定律
Ø 定律：在熱電偶回路中接入中間均質導體，只要導體兩端溫度相等，則對回路總電勢沒有影響（非均質導體要求此導體等溫）。
證明：如圖2.16所示，在電極為AB的熱電偶回路中接人第三種均質導體C，保持C兩端的溫度相等，則回路總電動勢不變，即：
| CA |
| B |
| A |
| T0 |
| T |
| 圖2.16 |
2-13
∵ 2-14
∴ 2-15
式2-15代入式2-13有：
證畢。
Ø 作用：用儀表測量熱電勢成為可能；
且提出了測量接線及環境要求；
熱電偶開路測量金屬壁溫、液態金屬等成為可能；
可推廣到第四種以上導體。
Ø 推論：如果A、B對C 材料的熱點是已知，則A、B構成熱電偶的熱電勢為它們對C熱電勢的代數和。
| A |
| C |
| A |
| + |
| ＝ |
| C |
| B |
| B |
| T |
| T |
| T |
| T0 |
| T0 |
| T0 |
證明：要證
證畢
Ø 作用：只要通過實驗獲得某些電極與標準鉑電極的熱電勢，則其中任何兩個電極配成的熱電偶熱電勢即可通過計算獲得。
［例］已知在熱端100℃，冷端0℃時，銅鉑相配熱電勢為0.75mV，考銅與鉑相配的熱電勢為-4.0mV，問銅－考銅熱電偶此溫度下的熱電勢？
解：設銅為A，鉑為B，考銅為C
由已知：
l 連接導體定律：熱電偶回路中如果熱電極級A和B分別與導體A’、B’相接，接點溫度分別為T、Tn、T0，則回路總電勢等于熱電偶熱電勢和連接導體熱電勢的代數和。如圖2.17所示。
2-16
| A’ |
| B’ |
| B |
| A |
| T |
| Tn |
| T0 |
| 圖2.17 |
證明：左側展開有
2-17
由
2-18
式2-18代入2－17有
證畢
Ø 作用：若A’，B’材料熱電特性在Tn，T0（低溫區）與A、B的熱電特性相同，則可用A’B’材料代替AB延長熱電偶。
l 中間溫度定律：
Ø 定律：兩種均質材料AB構成熱電偶，兩端溫度分別為T，T0，如果有一個中間溫度Tn，則熱電勢不受影響。
2-19證明：連接導體定律中A’B’換成AB即可。
Ø 寫成特殊形式：
2-20
Ø 作用： 已知熱電偶在某一冷端下的分度（溫度與熱電勢的對應數據），只要 引入適當的修正就可在另外的冷端下使用。
Ø 介紹《分度表》P416
四點注意： 冷端0℃；
由T查E（T，0）；
由E（T,0）查T；
顯示儀表刻度以分度表為準。
［例］K型熱電偶用于測溫，已知參比端溫度25℃，測得熱電勢20.54mV，問實際測量溫度是多少？
解：由已知，E（T，25）＝20.54mV,
因 E（T，0）＝E（T，25）+E（25，0）
＝20.54+1.0＝26.54mV
查表，得T＝521℃
｛問，可否直接查K型熱電偶的分度表P420，得出一個溫度，如20.559對應498℃，再加上25℃，得523℃？為何有此差別？｝
5）熱電偶的種類與結構
l 熱電極的材料
原則上任何導體均可。但考慮作為傳感器的基本要求，故實際可用材料有限，且隨著材料技術的發展有一定的變化。
單值性：輸出與被測量單值關系，是線性關系；
復現性：在不同的測量條件下測量值應在一定的準確度內一致；
選擇性：傳感器輸出只對被測量變化敏感；
超然性：對被測量的干擾盡可能小；
靈敏性：輸出信號盡可能大；
穩定性：物理、化學性質穩定；
經濟性：價格可被接受。
l 熱電偶的分類
Ø 標準化熱電偶：工藝成熟，能批量生產、性能穩定、應用廣泛，具有統一分度表并已列入、國家標準性文件的熱電偶。見P48 表2.4
² 分度號S，鉑銠10－鉑， 0～1300℃***
² 分度號R，鉑銠13－鉑， 0～1300℃
² 分度號B，鉑銠30-鉑銠6 0～1300℃
²
分度號K，鎳鉻-鎳硅， -200～1200℃*** 見P48-50說明
² 分度號N，鎳鉻硅－鎳硅，-200～1200℃
² 分度號E，鎳鉻－康銅， -200～760℃***
² 分度號T，銅－康銅， -200～350℃***
² 分度號J，鐵－康銅， -40～600℃
Ø 非標準化熱電偶：對這一類熱電偶的研究還不夠成熟，雖然已有產品，也能夠使用，但還沒有統一的分度表。非標準化的熱電偶發展很快，主要目的是進一步擴展高溫和低溫的測量范圍。
² 貴金屬熱電偶 包括鉑銠系列熱電偶，它們zui高測量溫度為1850C。還有銥銠系列熱電偶，zui高測溫達2250C。此外還有鉑-金熱電偶，具有*的穩定性，主要用于航天技術和高精度測量領域。
² 貴一廉金屬混合式熱電偶 金鐵合金熱電偶主要用于低溫測量，這種熱電偶測溫范圍在一270～OC，它們在低溫下都有較高的靈敏度和穩定性。此外還有雙鉑鉬熱電偶，這種熱電偶可用于核輻射場合中，也可以在真空和惰性氣體中長期使用，zui高溫度為1600C。
² 難熔金屬熱電偶 它包括鎢錸合金熱電偶，熔點高于3000℃，zui高測量溫度可達2500～2800℃，而且穩定性好，線性度好，在冶金。建材、航空航天和核能工業中應用廣泛。它是一種在高溫測量領域很有發展前途的熱電偶。此外還有鎢鉬熱電偶，zui高測量溫度為2000℃，價格便宜，但熱電勢小。
² 非金屬熱電偶 由非金屬材料制成的熱電偶目前仍處于研究階段，主要問題是它的復現性和機械強度差，但熱電勢大，如碳－硅碳熱電偶在1700℃時，熱電勢508mV.
l 熱電偶的結構形式
要求： 兩電極間電氣絕緣；—————絕緣子
電極不受環境有害物質污染；— 保護套管
一定的剛度和強度；—————
測量端與被測對象有良好的接觸。—緊貼套管端部、插入深度等。
圖2.22 普通裝配式熱電偶結構
圖2.23 鎧裝熱電偶結構
6）熱電偶的冷端處理
影響： 由 知T0 恒定，EAB與T單值，故需修正。
辦法： 首先將冷端延長到一個溫度穩定的地方——使用補償導線；
然后再考慮將冷端處理為0（與分度表對應），——冷端處理和補償
方法：
l 補償導線法
補償導線：在 100℃（或200℃）以下的常溫范圍內，具有與所匹配的熱電偶的熱電勢標稱值相同特性的廉價材料導線。用它連接熱電偶可起到延長熱電偶冷端的作用。
延長型補償導線：合金絲的化學成分及熱電勢標稱值與配用的熱電偶相同。
補償型補償導線：合金絲的化學成分與配用的熱電偶不同，但熱電勢值在100℃以下與配用的熱電偶的熱電勢標稱值相同。
對補償導線的要求： 價格低
與熱電偶配套
正負極性不能接錯
與熱電偶的接點溫度相同
［問題］上述要求每一條的原因是什么？
l 參比端恒溫法
Ø 冰點槽法——重點在結構和連線。
適用于實驗室應用，或校驗精度時使用。
Ø 恒溫箱法：把冰點槽換成恒溫箱。恒溫數值T0 已知，通過計算等方法處理。
l 計算修正法：通常冷端溫度已知，并測出時，利用公式得出。
2-21
［例］用K型熱電偶測溫，顯示儀表按溫度刻度（以分度表為依據），儀表讀數為500℃，但此時冷端溫度50℃，問儀表示值是否可信，應為多少？
解：由題義，儀表讀數500℃，查分度表知對應的熱電勢為：20.644mV。
設被測溫度為T，則
20.644mV
=20.644+2.023=22.667mV
查表插值計算： 547 22.649
548 22.691
T 22.667
V ＝22.667代入上式
T ＝547.43℃
s問題：為何不直接進行溫度相加減？線性特性是否可以？
l 冷端補償器法
Ø 思路：被測溫度一定時，冷端溫度升高—>熱電勢下降，反之亦然。若想辦法在熱電偶回路中串聯上一個輸出電壓也跟隨冷端溫度變化，但與熱電勢變化方向大小相等方向相反，那么總輸出電勢將再不受冷端溫度變化影響。
Ø 實現原理：直流不平衡電橋，其中固定三個橋臂電阻，另一個橋臂電阻隨溫度變化即可。
| d |
| C |
圖中R1、R2、R3為1歐姆，用錳銅電阻（溫度系數0.006´10-3／℃），Rcu為銅電阻（溫度系數4.25～4.28´10-3／℃），設計平衡點1歐姆。
補償電勢設計平衡點處＝0；
| E |
| U |
| Rcu |
| I1 |
| Uda |
| UbaE |
上述過程中認為Ucd不變。當冷端溫度偏離設計平衡點時，熱電勢變化方向與Uab變化方向相反從而保證U基本不變（示值不變）。
Ø 要求： 不同分度號的熱電偶配用不同的冷端補償器（調整電源回路電阻）；
冷端補償器中的銅電阻必須與冷端同溫；
補償范圍有限（一定精度內，一般0～50℃）；
極性不能接反；
作用上強制冷端處于平衡點溫度，若平衡點為0℃可直接用分度表。
l 軟件修正法
計算機監控系統中使用的方法。即采集實時的冷端溫度，利用軟件編程實現在線計算并自動查表修正。
冷端溫度測量通常采用半導體測溫元件或數字溫度計。
2.2.3 熱電阻溫度計
廣泛用于測量-200～850℃溫度
1）測溫原理
利用導體或半導體的阻值隨溫度變化這一現象測量溫度。（R～T特性）
l 對材料的要求：
Ø 相對溫度系數要大——提高靈敏度；
Ø 電阻率要大——減小體積，提高動態性能；
Ø 符合傳感器基本要求。
l 對繞線骨架的要求：
Ø 膨脹系數小；
Ø 機械強度高；
Ø 絕緣性能好；
Ø 耐高溫、耐腐蝕。
2）標準熱電阻
l 鉑熱電阻：
Ø 特點：測溫范圍：-200～850℃，精度高、穩定性和復現性好，價格高、體積略大。
Ø 種類： Pt10：0℃時10歐姆，用較粗鉑絲繞制，主要用于650℃以上溫區；
Pt100：0℃時100歐姆，用較細鉑絲繞制，用于650℃以下溫區；
厚膜鉑電阻：鉑漿料印刷在玻璃或陶瓷底板上，再經光刻而成，-70～500℃；
Ø 數學模型：
-200～0℃： 2-22
0～850℃： 2-23
式中：
l 銅熱電阻：
Ø 特點：測溫范圍：-40～140℃，線性好，價格低、體積大；
Ø 種類：Cu50和Cu100，0℃時分別50歐姆和100歐姆：
Ø 數學模型：
2-24
式中：
l 分度表：分度表：表格形式列出的R～T關系，由數學模型計算出；P423附錄2
3）標準熱電阻結構：
4）熱電阻的測溫誤差：
l 分度誤差：材料純度和工藝致使；
l 通電發熱誤差（自升溫）：無法消除，可用規定zui大電流<6mA,傳熱條件好來減小。
l 線路電阻變化引入的誤差：可串聯電位器調整，規定三線、四線接線方法等減小；
l 附加熱電勢：接點處構成熱偶，可通過接點靠近，同溫等辦法減小或消除。
5）接線方法
l 三線制接法：熱電阻與電橋配合使用時，可有效減小連線誤差。
Ø 平衡電橋原理測電阻：
| c |
| dd |
| a |
| b |
| RJ |
2-25
2-26
設計時滿足：
式2－26變成：，即，溫度變化時調整R3即可使電橋平衡，用可變電阻R3即可刻度Rt同時不受連線電阻影響。三線制作用明顯！！
Ø 不平衡電橋原理測電阻：
原理：除測溫電阻外，其它橋臂電阻不可變。設計工況下電橋處于平衡狀態（如0℃下），當被測溫度偏離設計狀態時，電橋失去平衡，檢流計顯示出不平衡電流的大小，并以此電流反映溫度變化的數值。
| IJ |
| Rcd |
| Ucd |
| RJ |
² 用等效發電機原理畫出檢流計以外的等效電路：先讓電壓源短路，電流源開路，忽略電源支路電阻時求出等效電阻Rcd，再將檢流計支路開路求出等效Ucd；
² 求出IJ與Rt，r等參數的關系。
［具體求法課下完成］
說明：
² 不平衡電橋測量模型中，測量精度電路中的所有元器件相關（公式中有體現），所以除測溫電阻外，均要保持穩定；
² IJ與測量電阻的關系非線性；
² 三線制有補償效果但不完善，只能部分抵消；
² 工作電源的穩定性對測量結果影響很大（不同于平衡電橋）；
² 對檢流計的精度、靈敏度要求很高。
l 四線制接法：
此方法用于恒流源驅動、電位差計測量的情況。
因為電位差計是高阻抗輸入，故連線電阻r對電位差不產生影響。
l 特別注意：無論三線制還是四線制，導線都必須從電阻感溫體的根部引出，不要從端子處引出。
2.2.4 熱敏電阻溫度計
l 熱敏電阻：金屬氧化物或半導體作為電阻體的感溫元件。由正溫度系數（PTC）、負溫度系數（NTC）和臨界溫度系數（CTR）三種。NTC常用于溫度測量，PTC和CTR常用于溫度開關器件。
l NTC的數學模型：
2-27
相對溫度系數：
2-28
B—材料及結構參數（常數）
l 熱敏電阻的特點：
Ø 溫度系數大，靈敏度高，阻值大（連線電阻影響可忽略）；
Ø 結構簡單、體積小、熱響應快、價格低；
Ø 互換性差；
Ø 民用較多。
2.2.5 接觸式測溫討論
1）接觸測溫過程中的傳熱問題
鍋爐尾部煙道煙溫測量為例：
| Q1 |
| 過熱器 |
| 省煤器 |
| 煙 氣 |
| T2 |
| T1 |
| T3 |
| T4 |
| T5 |
| Q2 |
| Q3 |
| Q4 |
由煙氣流程知：
T1（煙溫）>T2（熱端溫度）>T3（過熱器壁溫）>T4（省煤器壁溫）>T5（墻外氣溫）；
傳熱學知：有溫差就有傳熱。因此，Q1為煙氣傳給熱電偶熱端的熱量；Q2為套管傳給環境的熱量； Q3、Q4為熱端輻射給換熱器冷表面的熱量。
熱平衡時：Q1＝Q2+Q3+Q4
因正常工作時Q2、Q3、Q4散熱永遠存在，故Q1必然存在，
所以T1¹T2即測溫誤差永遠存在。
減小誤差的辦法：增大Q1，減小Q2、Q3、Q4
2）導熱誤差及其對策
l 誤差公式
導熱存在于熱電偶套管上，因T2> T5造成。
若只考慮被測介質向傳感器內插部分的對流換熱，沿傳感器向外導熱和傳感器外露部分相空間的散熱，且達到熱平衡時，由傳熱學原理推導出的導熱誤差公式如下：
| T5 |
| T2 |
| T1 |
| α1 |
| α2 |
| L1 |
| L2 |
| d1 |
| d0 |
| L1 |
2-29
式中：
、—管道內外介質與傳感器之間的換熱系數
、—套管內外兩段的導熱系數
、—L1,L2兩段的外圓周長
、—L1,L2兩段的截面積
| 數學補充：在x>0時， ch（x）是雙曲余弦函數，自變量增大時，函數值增大； th（x）雙曲正切函數，自變量增大時，函數值增大； cth（x）雙曲余切函數，自變量增大時，函數值減小； |
、—內插、外露長度
l 結論：
Ø ，必然存在，切不可消除，與測量儀表的精度無關；
Ø 除外，、均影響誤差值，減小應從設計、制造、安裝等方面同時考慮；
l 減小導熱誤差的具體措施：升高T5和增大降低
Ø 插入段分析：應增大：
增大b1－> 需增大 ,U1；降低和F1
² ：流動介質流速越高數值越大
辦法 傳感器插入管道中心；
采用抽氣式結構，人為提高流速。
² 增大L1－> 與綜合考慮，既要增加插入深度，又要保證傳感器在管道中心，辦法只能“斜插”或“在彎頭處插”（注：對于高溫、高壓、高速等介質，從強度上考慮，不允許這種安裝方式）。
² 增大U1與減小A1：二者矛盾，一般設計成細且薄壁的形式。
² 減小：采用熱導率小的材料做套管，例如不銹鋼或非金屬材料。
Ø 外露段分析：應降低
| 綜上：減小導熱誤差必須從設計、制造、安裝等多方面綜合考慮。 |
為制造方便，傳感器保護套管的截面積尺寸和材料應保持一致，因此外露段的A2、U2、不能變化，只有減小和L2；辦法：外露部分盡可能短；同時加包保溫材料。
2）輻射換熱誤差及對策
l 誤差公式
| T2 |
| T3 |
| Q3 |
| T1 |
| α1 |
2-30
式中：－傳感器套管端部黑度；
－斯特芬－波爾茲曼常數；
—介質與傳感器之間的換熱系數。
l 減小輻射換熱誤差的方法：
Ø 降低：保護套管表面光滑；
Ø 升高：插入中心、加大流速（同導熱情況）；
Ø T3升高： 傳感器遠離冷物體；
加裝遮熱罩
2.3 非接觸式測溫
| 如，非典時期車站、機場等使用的紅外溫度計等 |
l 特點：
Ø 不干擾被測對象溫度場；
Ø 不會受到被測對象的腐蝕和毒化；
Ø 不必與被測對象同溫，測量上限不受限制；
Ø 不必與被測對象達到熱平衡，動態特性好；
Ø 測量準確性受環境及對象性質影響較大。
l 依據：物體的輻射能量與其溫度之間的函數關系。
l 運用場合：高溫測量（冶金、鑄造、熱處理、玻璃、陶瓷、耐火材料生產等），不適于接觸式測量的場合。
l 測溫范圍：常溫（紅外）到900℃以上的高溫區。
2.3.2 輻射測溫物理基礎
1）概念
l 熱輻射：物體處于0K以上任何溫度，其內部帶電粒子的熱運動會發出不同波長的電磁波，這種現象稱為熱輻射（或溫度輻射）。
l 輻射能Q：以輻射的形式發射傳播或接收的能量，單位為焦耳［J］。
l 輻射通量：輻射能隨時間的變化率（或輻射率），單位為瓦特［W］。
l 輻射出射度（M）：若輻射源表面上的元面積在半個空間的總輻射通量，則元面積的輻射出射度為：
W／m2 2-31
l 單色輻射出射度：在波長（）范圍內的輻射出射度。
W／m3 2-32
l 黑體：在任何溫度下，對投射到其上的任何波長的熱輻射均能全部吸收的物體。
l 單色輻射黑度（光譜發射率）：物體在溫度T時，單色輻射出射度與同溫度、同波長的黑體的單色輻射出射度之比。
2-33
l 全輻射黑度（全發射率）：
2-34
l 灰體：若物體的不隨波長的改變而變化，則這種物體稱為灰體。
l 實際物體：物體的隨波長的改變而變化，則這種物體稱為實際物體。
2）基本定律
l 普朗克定律（單色輻射強度定律）：黑體的單色輻射出射度與波長和溫度的關系如下：
2-35
式中： C1＝3.7418´10-16 W˙m2普朗克*常數。
C2＝1.4388´10-12 m˙K 普朗克第二常數。
n － 與黑體香靈物質的折射率，空氣n＝1.00029。
l 維恩公式 當 >>1時，普朗克公式簡化成維恩公式：
2-36
當T<3000K且可見光范圍內，常用此公式。
l 斯蒂芬－玻耳茲曼定律（全輻射定律）：黑體的總輻射出射度與表面溫度之間符合：
2-37
通常取＝1，－斯蒂芬－玻耳茲曼常數，5.66961´10-3W／（m2˙K4）
l 實際物體的輻射能力：
Ø 單色輻射出射度：
Ø 全輻射出射度：
Ø 實際物體的黑度
3）輻射測溫儀表的種類
l 依據單色輻射原理 光學高溫計
光電高溫計
比色高溫計
紅外測溫儀
……
l 依據全輻射原理 輻射高溫計
部分輻射溫度計
4）光學高溫計
l 原理：用已知溫度的燈絲亮度與被測物體亮度相比，當二者相等時，用燈絲溫度反映被測溫度。
［分析］
Ø 由普朗克公式，波長一定時，測出黑體的單色輻射出射度就可算出溫度；而單色輻射出射度又與亮度一一對應，人眼可分辨出亮度，故產生此設想。
Ø 普朗克定律只適用于黑體，而實際物體的黑度不為定植，故只有按黑體溫度進行刻度才有通用性。
Ø 若直接測量實際物體，所讀出的溫度稱為亮度溫度，物體的真實溫度要進行黑度修正。
l 亮度溫度：當實際物體在某一波長下的單色輻射亮度與黑體在同一波長下的單色輻射亮度相等時，黑體的溫度稱為實際物體的亮度溫度。
l 結構及操作：國產WGG2-201型光學高溫計
Ø 結構：
1-物鏡 2-吸收玻璃 3-燈泡 4-紅色濾光片 5-目鏡 6-電壓表 7-刻度調整電阻
Ø 操作方法：調節目鏡，清晰看到燈絲；調節物鏡清晰看到物體；調節刻度電阻使燈絲隱滅，讀出亮度溫度。
l 主要部件及作用
Ø 紅色濾光片：使亮度比較在0.66微米波段進行（保證單色、可見）；
Ø 吸收玻璃：保證燈絲不過熱的條件下增大光學高溫計的測量范圍（似墨鏡）。
l 誤差分析
Ø 非黑體輻射的影響－已知物體黑度可計算修正，否則創造人工黑體環境；
Ø 中間吸收介質的影響－如霧里車燈，不易修正，應選擇測點位置；
Ø 火焰及其它發光體的影響－加裝觀測管；
Ø 環境溫度影響－在燈絲上造成溫度梯度引起誤差，固定環境溫度；
Ø 讀數誤差－主觀±4℃。
5）輻射高溫計
l 原理：測出全輻射出射度對應出溫度，斯蒂芬－玻耳茲曼定律。
黑體： 實際物體：
l 輻射溫度：當實際物體輻射出射度與黑體的輻射出射度相等時，黑體的溫度稱為實際物體的輻射溫度。儀表按黑體刻度，讀數為輻射溫度，黑度修正后才得實際溫度。
l 結構
Ø 顯示儀表：mV表，動圈表、點溫差計等
Ø 輻射傳感器： 光學系統 透鏡式（如圖）
反射式
混合式
輻射變換系統 光電變換式：反應快、電量輸出；
熱變換器：熱電堆、熱電阻、雙金屬片等；
l 誤差：
Ø 黑度影響
Ø 中間介質影響
Ø 距離、目標大小影響
Ø 環境溫度影響等。
2.4 溫度變送器
l 作用 接受溫度傳感器信號并轉換成標準信號輸出。
Ø 工業常用溫度傳感器：熱電偶、熱電阻；
Ø 標準信號：兩線制4～20mA或 1~5V或標準協議的數字信號。
l 要解決的技術問題：
信號調理（濾波、放大、零點調整、量程調整、線性化、能量限制及電壓／電流轉換驅動等），熱電偶冷端補償。――電子技術。
l DDZ-III型溫度變送器
Ø 特點： 24VD.C集中供電，兩線制；
集成運算放大器為核心器件；
具有熱電阻、熱電偶線性化功能；
兼有安全柵作用，可用于本安防爆系統。
Ø 電路結構分析：
² 量程單元 直流毫伏：信號調理；
熱電偶：信號調理+冷端補償；
熱電阻：三線接入（橋式測量）+信號調理。
² 放大單元 直交直變換電路：供電；
信號及功率放大電路：放大信號、驅動輸出；
反饋電路：與運放組成負反饋放大；
輸出回路：
變壓器信號隔離電路。
l 一體化溫度變送器
Ø 結構：小型化（可安裝在傳感器接線盒中），固態化（無可維修部件）
Ø 特點： 節省了熱電偶補償導線；
傳輸抗*力強（4～20mA）
體積小不占空間；
無需維護。
Ø 圖片
2.5 新型溫度傳感器簡介
近幾年開發出來，已經或正在走向實用化的溫度傳感器。
l 開發依據 新型傳感效應：光、磁、力、化學、生物等等效應；
新型敏感材料：單晶、多晶、非晶、微晶等等；
新型加工工藝：薄膜加工（蒸發、濺射、沉積、分子束外延、微加工等）、光纖制造、集成等等工藝；
新的信號處理方法：數字化、標準化、智能化等。
l 典型產品 模擬式半導體溫度傳感器AD590
數字式半導體溫度傳感器DS1820系列（可構成單總線系統）
光纖溫度傳感器
l 發展方向 數字化、網絡化。
上一篇：熱電阻及其測溫原理
下一篇：沒有了
